近年來柴油機(jī)的技術(shù)的快速發(fā)展,以其相對(duì)汽油機(jī)具有良好的經(jīng)濟(jì)性和排放性,在各國(guó)的能源利用方面占據(jù)很重要的地位。這是學(xué)習(xí)啦小編為大家整理的柴油機(jī)共軌新技術(shù)論文，僅供參考!

　　柴油機(jī)共軌新技術(shù)論文篇一

　　生物柴油混合燃料對(duì)車用高壓共軌柴油機(jī)微粒排放粒度分布的影響

　　摘 要：試驗(yàn)研究了不同添加比例的生物柴油(BTL)混合燃料對(duì)高壓共軌柴油機(jī)微粒(PM)排放的影響，分析了BTL/柴油混合燃料PM粒度分布特征，揭示了BTL添加比例對(duì)柴油機(jī)PM排放粒度分布的影響規(guī)律。結(jié)果表明：高壓共軌柴油機(jī)PM排放粒徑絕大部分在300 nm以下，BTL燃料PM粒度分布呈雙峰結(jié)構(gòu)，以小粒徑核態(tài)PM為主，占PM總數(shù)的60%以上，隨BTL添加比例增加，核態(tài)PM數(shù)量增多，50 nm以上的積聚態(tài)PM減少且峰值區(qū)域向小粒徑方向偏移;石化柴油燃料PM粒度分布呈單峰結(jié)構(gòu)，峰值區(qū)域在50～100 nm之間，積聚態(tài)PM居多。負(fù)荷對(duì)PM粒度分布影響較大，隨著負(fù)荷增加核態(tài)PM所占比例逐漸減小。

　　關(guān)鍵詞：高壓共軌柴油機(jī);生物柴油(BTL);微粒(PM)排放;粒度分布

　　中圖分類號(hào)：U473.1文獻(xiàn)標(biāo)文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A文獻(xiàn)標(biāo)DOI：10.3969/j.issn.2095-1469.2011.01.007

　　Effect of Biodiesel Blended Fuel on Particulate Matter Size Distribution in Common-Rail Diesel Engine Emission

　　Lai Chunjie1，Sun Wanchen1，Li Guoliang1， Tan Manzhi1， Chen Shibao1，Zou Mingsen2

　　(1. Key Laboratory of Automobile Dynamic Simulation，Jilin University State， Changchun，Jilin 130025;

　　2. Department of Automobile Engineering，Jiangsu Traffic Technician College，Zhenjiang，J iangsu 212006)

　　Abstract:The effect of biomass to liquids (BTL) biodiesel blended fuel with different component proportions on the particulate matter (PM) emission from a common-rail diesel engine was investigated . Moreover，the features of particle size distribution were analyzed and the effect of BTL fuel fraction on the particle size distribution was obtained. The results show that the particle size is mostly under 300 nm and a bimodal distribution of the particle size is observed. The amount of small nuclear mode PM reaches 60%. With increasing BTL fuel fraction the total number of PM grows, the amount of accumulation mode PM above 50 nm decreases and the peak regions appear at smaller particle size. For conventional diesel fuel，the particle size forms a unimodal distribution, the peak regions are between 50～100 nm and the PM are mostly in accumulation mode. The engine load also has a great impact on particle size distribution. The percentage of nuclear mode PM decreases with the increase of engine load.

　　Key words:common-rail diesel engine;biodiesel;particulate matter(PM) emission;particle size distribution

　　柴油機(jī)PM排放成分極為復(fù)雜，含有多種致癌物質(zhì)，對(duì)人類的健康和生存環(huán)境危害極大，如何降低柴油機(jī)的PM排放已經(jīng)成為內(nèi)燃機(jī)行業(yè)的一個(gè)關(guān)鍵性技術(shù)問題。高壓共軌直噴技術(shù)(CRDI)最高噴射壓力可達(dá)1.8×105 kPa，燃油霧化充分，PM的質(zhì)量排放量得到控制，但PM值將趨于超細(xì)化。未來的排放法規(guī)不僅對(duì)PM的質(zhì)量排放量進(jìn)行了限制還對(duì)PM的粒數(shù)加以限制，因此柴油機(jī)PM排放的粒度分布日益受到國(guó)內(nèi)外研究者的普遍關(guān)注[1]。

　　一般來說，根據(jù)PM粒徑大小及生成機(jī)理將超細(xì)PM分為核態(tài)、積聚態(tài)兩種。在PM成核階段，以硫化物和燃燒過程中形成的固態(tài)碳粒為核心，揮發(fā)性有機(jī)物開始凝聚、吸附，形成粒徑小于50 nm的核態(tài)PM;在PM凝聚階段，揮發(fā)性有機(jī)物進(jìn)一步凝聚、吸附，核態(tài)PM相互堆積形成粒徑在50～1 000 nm的積聚態(tài)PM[2-4]。

　　PM粒度分布與燃料特性密切相關(guān)，不同理化特性的燃料將直接影響PM的粒度分布[5-8]。本文利用美國(guó)TSI公司的3090 EEPSTM發(fā)動(dòng)機(jī)排氣粒徑譜儀，對(duì)高壓共軌、增壓中冷柴油機(jī)穩(wěn)態(tài)工況下PM粒度分布規(guī)律進(jìn)行了試驗(yàn)研究，分析了不同BTL添加比例混合燃料對(duì)高壓共軌柴油機(jī)穩(wěn)態(tài)工況PM排放粒度分布的影響規(guī)律，并與石化柴油進(jìn)行了對(duì)比，旨在為BTL的應(yīng)用及其PM排放控制提供技術(shù)支持。

　　1 試驗(yàn)設(shè)備及方法

　　1.1 試驗(yàn)發(fā)動(dòng)機(jī)

　　本研究采用高壓共軌、增壓中冷4缸直噴式車用柴油機(jī)進(jìn)行，排放指標(biāo)達(dá)到國(guó)Ⅲ水平，發(fā)動(dòng)機(jī)的主要技術(shù)參數(shù)見表1。

　　1.2 試驗(yàn)燃料

　　本研究使用的基礎(chǔ)燃料為方圓樣品油中心提供的標(biāo)準(zhǔn)歐IV 0#低硫柴油，BTL是以菜籽油甲酯為主的調(diào)和產(chǎn)品。以0#柴油為基礎(chǔ)，添加不同比例的BTL得到具有不同理化特性的燃料進(jìn)行試驗(yàn)研究。本文將BTL添加體積分?jǐn)?shù)為0%、10%、30%、60%和100%的混合燃料簡(jiǎn)稱為B0、B10、B30、B60和B100。表2為試驗(yàn)燃料的主要理化特性指標(biāo)。

　　1.3 試驗(yàn)主要儀器設(shè)備

　　1.3.1 發(fā)動(dòng)機(jī)測(cè)試系統(tǒng)

　　試驗(yàn)測(cè)控系統(tǒng)由高壓共軌柴油機(jī)、DS-9100燃燒分析儀、Horiba排氣分析儀、AVL439消光煙度計(jì)、3090 EEPS PM粒徑譜儀等組成。圖1為測(cè)試系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖。PM粒度分布測(cè)量采用美國(guó)TSI公司生產(chǎn)的基于電遷移性測(cè)量技術(shù)的3090 EEPSTM發(fā)動(dòng)機(jī)排氣粒徑儀進(jìn)行，粒徑測(cè)量范圍為5.6～560 nm。

　　1.3.2 PM分布測(cè)試系統(tǒng)

　　為滿足試驗(yàn)研究的需要，自行設(shè)計(jì)了排氣PM二級(jí)稀釋采樣系統(tǒng)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)排氣進(jìn)行分流稀釋，可滿足粒度儀采樣條件及測(cè)量要求。圖2為PM粒度分布測(cè)試系統(tǒng)簡(jiǎn)圖。第1級(jí)稀釋管道中，通過調(diào)節(jié)閥門開度，控制排氣量，將稀釋比控制在20左右。第2級(jí)稀釋采用全流稀釋，通過調(diào)節(jié)二級(jí)管道的空氣量控制第2級(jí)稀釋比，試驗(yàn)中通過測(cè)量排氣管及稀釋風(fēng)洞的CO2濃度確定風(fēng)洞稀釋比。經(jīng)過試驗(yàn)測(cè)量，總稀釋比控制在100以上均可滿足粒度儀的測(cè)量要求。PM粒度分布及PM粒數(shù)均通過TSI 3090 EEPSTM排氣粒徑儀測(cè)量，并可實(shí)現(xiàn)風(fēng)洞稀釋比的同步測(cè)量。

　　1.4試驗(yàn)方案及試驗(yàn)方法

　　為揭示燃料特性本身對(duì)于發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒和排放的影響規(guī)律，試驗(yàn)中對(duì)于不同燃料的試驗(yàn)工況均采用等空燃比進(jìn)行調(diào)整。發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為1 600 r/min，空燃比分別為29、33、45.5、63和109，分別對(duì)應(yīng)發(fā)動(dòng)機(jī)75%、60%、40%、20%和10%負(fù)荷。為保證試驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確性，更換不同燃料均在發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)行半小時(shí)后進(jìn)行試驗(yàn)，每次測(cè)量之前將排氣引到稀釋風(fēng)洞中一段時(shí)間，保證稀釋風(fēng)洞達(dá)到飽和狀態(tài)。

　　2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

　　2.1 石化柴油、BTL PM粒度分布對(duì)比

　　圖3和圖4分別為發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為1 600 r/min、不同負(fù)荷工況下歐IV石化柴油和純BTL PM粒度分布對(duì)比。從圖3中可知，對(duì)于石化柴油，PM粒數(shù)分布曲線呈單峰結(jié)構(gòu)，峰值區(qū)域在0～100 nm之間，以積聚態(tài)PM為主，PM體積濃度、表面積濃度亦呈單峰分布，峰值區(qū)域在50～200 nm之間。與石化柴油相比，BTL燃料的PM粒徑明顯減小，粒數(shù)分布呈雙峰結(jié)構(gòu)，核態(tài)PM峰值區(qū)域在5～20 nm之間，積聚態(tài)PM峰值區(qū)域在30～100 nm之間，核態(tài)PM峰值遠(yuǎn)高于積聚態(tài)PM。PM體積濃度、表面積濃度分布呈單峰結(jié)構(gòu)，峰值區(qū)域亦在50～200 nm之間。

　　造成兩種燃料PM粒度分布規(guī)律存在明顯差異的主要原因是：生物柴油具有較高的含氧量和十六烷值，正構(gòu)烷烴較少，易于裂解生成較多的碳核及揮發(fā)性有機(jī)物，而來自燃料的未燃HC的揮發(fā)性較差更容易達(dá)到飽和狀態(tài)并凝結(jié)成大量核態(tài)PM。較高的十六烷值導(dǎo)致燃燒的滯燃期縮短，預(yù)混合燃燒量減少，在前期燃燒過程中生成較多的核態(tài)PM。同時(shí)，較高的含氧量使缸內(nèi)后期擴(kuò)散燃燒過程得到改善，抑制了核態(tài)PM向積聚態(tài)的轉(zhuǎn)化，因此BTL燃料的核態(tài)PM峰值遠(yuǎn)高于積聚態(tài)峰值。

　　對(duì)比不同負(fù)荷工況下PM粒度分布特征可以看出，對(duì)于石化柴油隨負(fù)荷的增加PM數(shù)量濃度逐漸增加，超過60%負(fù)荷增加更加明顯，并且小粒徑的核態(tài)所占比例逐漸減小。主要原因是小負(fù)荷工況時(shí)，缸內(nèi)燃燒條件不好，滯燃期長(zhǎng)，空燃比過大，燃燒溫度低，未燃HC增多，生成的核態(tài)PM不容易聚集，導(dǎo)致小負(fù)荷工況小粒徑的核態(tài)PM增多。大負(fù)荷工況空燃比小，缸內(nèi)易產(chǎn)生局部過濃區(qū)域，使PM生成迅速增多，峰值急劇上升，PM中可溶有機(jī)成分減少，以積聚態(tài)PM為主，PM體積濃度、表面積濃度分布曲線與粒數(shù)濃度分布曲線變化趨勢(shì)基本一致。

　　對(duì)于生物柴油，核態(tài)PM粒數(shù)濃度峰值在中等負(fù)荷達(dá)到最大值，隨負(fù)荷增加峰值急劇下降且逐漸向小粒徑方向偏移;積聚態(tài)PM峰值隨負(fù)荷增大而上升并逐漸向大粒徑方向移動(dòng)。原因是在小負(fù)荷工況下，缸內(nèi)未燃HC較多，使核態(tài)PM難于凝聚為積聚態(tài)，因此10%負(fù)荷核態(tài)峰值較低、積聚態(tài)峰值較高。在20%～40%負(fù)荷區(qū)域內(nèi)，缸內(nèi)燃燒溫度上升、空燃比下降，燃燒得到改善，未燃HC減少，核態(tài)PM向積聚態(tài)PM轉(zhuǎn)變的趨勢(shì)減小，因此核態(tài)PM峰值上升明顯，同時(shí)，積聚態(tài)峰值稍有上升。在60%～75%大負(fù)荷區(qū)域內(nèi)，空燃比進(jìn)一步減小，缸內(nèi)局部缺氧區(qū)域嚴(yán)重，燃燒溫度上升，生成核態(tài)PM的數(shù)量增多并迅速積聚成積聚態(tài)PM[8-9],導(dǎo)致核態(tài)PM迅速減少，峰值區(qū)域向小粒徑偏移,積聚態(tài)PM增加且峰值區(qū)域向大粒徑偏移。

　　2.2 不同添加比例BTL混合燃料PM粒度分布

　　圖5為不同添加比例BTL混合燃料在不同負(fù)荷工況下PM粒度分布對(duì)比。可見在中、小負(fù)荷工況下，燃料PM粒度分布逐漸由石化柴油積聚態(tài)大粒徑單峰結(jié)構(gòu)向BTL燃料的雙峰結(jié)構(gòu)過渡;當(dāng)BTL添加比例超過30%，核態(tài)PM數(shù)量增多,占PM總數(shù)的40%以上，50 nm以上的積聚態(tài)PM減少且峰值區(qū)域向小粒徑方向偏移。與石化柴油相比，添加比例小于60%的混合燃料，PM總數(shù)略有下降。在大負(fù)荷工況下，不同添加比例的BTL混合燃料粒數(shù)濃度分布均為單峰結(jié)構(gòu)，峰值區(qū)域在50～200 nm之間，以積聚態(tài)PM為主，PM總數(shù)下降。在所有工況下，PM體積濃度和表面積濃度分布均呈單峰結(jié)構(gòu)，峰值區(qū)域在50～200 nm之間，添加比例超過60%后迅速下降。

　　研究發(fā)現(xiàn)PM粒度分布受燃料特性的影響較大。在小負(fù)荷工況下，BTL燃料粒數(shù)濃度分布呈雙峰結(jié)構(gòu)且核態(tài)峰值遠(yuǎn)高于積聚態(tài)峰值，石化柴油為積聚態(tài)單峰結(jié)構(gòu)且峰值區(qū)域粒徑較BTL大。因此，添加比例較小時(shí)，核態(tài)PM濃度和積聚態(tài)PM濃度變化不明顯，添加比例超過60%，積聚態(tài)PM濃度明顯減小且峰值區(qū)域向小粒徑方向移動(dòng)，核態(tài)PM濃度上升幅度較大。在大負(fù)荷工況下，BTL燃料的核態(tài)PM更多地向積聚態(tài)PM轉(zhuǎn)變，核態(tài)PM濃度迅速降低，積聚態(tài)PM濃度上升，石化柴油積聚態(tài)PM濃度在大負(fù)荷工況下上升更為明顯。因此，添加比較小時(shí)粒數(shù)排放粒度分布與石化柴油基本一致，添加比例超過60%后，BTL燃料的高含氧量使缸內(nèi)燃燒得到改善，大粒徑積聚態(tài)粒數(shù)濃度迅速下降。

　　3 結(jié)論

　　(1)高壓共軌柴油機(jī)PM排放粒徑絕大部分在300 nm以下;BTL燃料PM排放粒度分布呈雙峰結(jié)構(gòu)，以小粒徑核態(tài)PM為主，占PM總數(shù)的60%以上，峰值區(qū)域在5～20 nm之間，積聚態(tài)峰值區(qū)域在30～100 nm之間;石化柴油PM排放粒度分布呈單峰結(jié)構(gòu)，以積聚態(tài)PM居多，占PM總數(shù)的55%左右，峰值區(qū)域在50～100 nm之間。

　　(2)不同負(fù)荷工況下的PM粒度分布規(guī)律有所不同，BTL燃料核態(tài)PM粒數(shù)濃度峰值在中等負(fù)荷達(dá)到最大值，隨負(fù)荷增加峰值急劇下降且逐漸向小粒徑方向偏移;積聚態(tài)PM粒數(shù)濃度峰值隨負(fù)荷增大而上升并逐漸向大粒徑方向移動(dòng)。對(duì)于石化柴油隨負(fù)荷的增加PM數(shù)量濃度逐漸增加，超過60%后其負(fù)荷增加更加明顯且小粒徑核態(tài)PM所占比例逐漸減小。

　　(3)對(duì)于BTL混合燃料，在中、小負(fù)荷工況下，隨著BTL添加比例增加，燃料PM粒度分布逐漸由單峰結(jié)構(gòu)向雙峰結(jié)構(gòu)過渡;核態(tài)PM數(shù)量增多，50 nm以上的積聚態(tài)PM減少且峰值區(qū)域向小粒徑方向偏移。在大負(fù)荷工況下，各添加比燃料粒數(shù)濃度分布均為單峰結(jié)構(gòu)，峰值區(qū)域在50～70 nm之間，以積聚態(tài)PM為主。

　　參考文獻(xiàn)(References):

　　The European.Union.Commssion regulation (EC)No 692/2008 of 18 July 2008[S]. Official Journal of the European Union，2008.

　　KITTELSON D，ARNOLD M， WATTS W. Review of Diesel Particulate Matter Sampling Methods[R]. Minnesota: University of Minnesota，1999.

　　劉雙喜，寧智，付娟，等.柴油機(jī)排氣微粒冷卻演變特性的實(shí)驗(yàn)研究[J].環(huán)境科學(xué)，2007,28(6)：1193-1197.

　　Liu Shuangxi, Ning Zhi, Fu Juan,et al. Evolution Characteristics of Diesel Particles Under Cooling Condition[J]. Environmental Science，2007，28(6)： 1193-1197.(in Chinese)

　　LEE K O，Zhu Jinyu，CIATTI S. Sizes，Graphitic Structures and Fractal Geometry of Light-Duty Diesel Engine Particulates[C]. SAE Paper，2003-01-3169.

　　Li Xinling，Huang Zhen，Wang Jiasong. Particle size distribution from a GTL engine[C]. Science of the Total Environment ，382(2007)：295-303.

　　KITTELSON D B. Engines and Nano-particles: A Review[J]. Journal of Aerosol Science，1998，29(5/6)：575-588.

　　王曉燕，李芳，葛蘊(yùn)珊，等.甲醇柴油與生物柴油微粒排放粒徑分布特性[J].農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報(bào)，2009，40(8)：7-12.

　　Wang Xiaoyan，Li Fang，Ge Yunshan，et al.Particle Size Distribution of Particulate Matter Emission from the Diesel Engine Burning Methanol-diesel Fuel and Biodiesel[J]. Transactions of the Chinese Society for Agricultural Machinery，2009，40(8)：7-12.(in Chinese)

　　陳虎，陳文淼，王建昕，等.柴油機(jī)燃用乙醇-柴油含氧燃料時(shí)微粒特性的分析[J].內(nèi)燃機(jī)學(xué)報(bào)，2005，23(4)：307-312.

　　Chen Hu，Chen Wenmiao，Wang Jianxin，et al. Study on PM Emission Characteristics of Diesel Engine Fueled with Ethanol Diesel Blend[J]. Transactions of CSICE，2005， 23(4)：307-312.(in Chinese)

　　孫萬臣，譚滿志，陳士寶，等.燃料特性對(duì)柴油機(jī)排放微粒粒度分布的影響[J].汽車工程，2010，32(7)：570-574，595.

　　Sun Wanchen，Tan Manzhi，Chen Shibao，et al. Effects of Fuel Properties on Particle Size Distribution in Diesel Engine Emiss ion[J]. Automotive Engineering，2010，32(7)：570-574，595.(in Chinese)

　　柴油機(jī)共軌新技術(shù)論文篇二

　　燃油噴射參數(shù)對(duì)高壓共軌柴油機(jī)性能的影響

　　【摘 要】目前，高壓共軌噴油系統(tǒng)在直噴柴油機(jī)中使用非常普遍。其不但能夠單獨(dú)控制噴油壓力的同時(shí)，還能夠?qū)崿F(xiàn)高精度噴油量，進(jìn)而按照發(fā)動(dòng)機(jī)以及車輛的運(yùn)行狀況對(duì)燃油噴射進(jìn)行調(diào)整，最終為實(shí)現(xiàn)高效，干凈以及低噪音的燃燒過程提供控制指標(biāo)參數(shù)，其已經(jīng)逐步成為柴油機(jī)燃油噴射系統(tǒng)發(fā)展的最新方向。本文使用GT-POWER軟件構(gòu)建高壓共軌柴油機(jī)的整機(jī)模型，同時(shí)對(duì)計(jì)算值和試驗(yàn)值進(jìn)行對(duì)比，以其保證整機(jī)模型擁有充分的可靠性。通過模擬分析，具體分析噴油壓力，預(yù)噴油量以及其他方面對(duì)柴油機(jī)性能的影響。本文通過模擬研究后發(fā)現(xiàn)，加大預(yù)噴油量可以有利于減少二氧化氮的排放量，然而預(yù)噴油量最好不能太大否則可能會(huì)影響發(fā)動(dòng)機(jī)的性能。另外適度的加大噴油壓力有利于提升發(fā)動(dòng)機(jī)的性能以及經(jīng)濟(jì)性，同時(shí)減少Soot的排放量，然而二氧化氮的排放有不斷遞增的態(tài)勢(shì)。當(dāng)然這些因素并不是單獨(dú)存在的，而是相互作用，相互配合影響著柴油發(fā)動(dòng)機(jī)的不同性能，所以務(wù)必要強(qiáng)化他們之間的協(xié)同配合，提升高壓共軌柴油機(jī)的總體性能。

　　【關(guān)鍵詞】燃油噴射參數(shù);高壓共軌;性能

　　0.引言

　　目前，高壓共軌噴油系統(tǒng)在直噴柴油機(jī)中使用非常普遍。其不但能夠單獨(dú)控制噴油壓力的同時(shí)，還能夠?qū)崿F(xiàn)高精度噴油量，進(jìn)而按照發(fā)動(dòng)機(jī)以及車輛的運(yùn)行狀況對(duì)燃油噴射進(jìn)行調(diào)整，最終為實(shí)現(xiàn)高效，干凈以及低噪音的燃燒過程提供控制指標(biāo)參數(shù)，其已經(jīng)逐步成為柴油機(jī)燃油噴射系統(tǒng)發(fā)展的最新方向。

　　1.模擬模型

　　1.1模擬模型的構(gòu)建

　　具體構(gòu)建模型涵蓋了進(jìn)氣歧管，氣缸，以及噴油器等等。在GT-POWER軟件確立的模型。其主要模塊是初始環(huán)境變量模塊，依次標(biāo)志著增壓中冷后的進(jìn)氣狀態(tài)，以及渦輪前的排氣狀態(tài)，其壓力，溫度等不同參數(shù)的設(shè)立來自于發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架試驗(yàn)數(shù)據(jù)，保障了模型的準(zhǔn)確性。

　　1.2模擬模型的檢驗(yàn)

　　為了能夠更好的檢驗(yàn)?zāi)Ｐ偷目茖W(xué)可靠性，把發(fā)動(dòng)機(jī)外特點(diǎn)下的計(jì)算值以及試驗(yàn)值進(jìn)行了對(duì)比。發(fā)動(dòng)機(jī)主要的性能指標(biāo)的計(jì)算值以及試驗(yàn)值的誤差都在10%之內(nèi)，同時(shí)變化結(jié)果非常接近。盡管Soot排放的計(jì)算值同試驗(yàn)值存在一定程度的差異，但是變化結(jié)果也差不多相同。因此，通過GT-POWER軟件模擬模型能夠清楚的表明原發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力性，而且還可以用在定性研究排放性能[1]。

　　1.3參數(shù)的選擇以及原始條件的設(shè)立

　　對(duì)噴油壓力以及噴油定時(shí)的柔性控制和不同次數(shù)的噴射都是高壓共軌燃油噴射系統(tǒng)的獨(dú)有的，同時(shí)在一定程度上制約了整機(jī)性能。在電控高壓共軌系統(tǒng)中，預(yù)噴正時(shí)一般也是按照主噴正時(shí)融合主預(yù)間隔來具體明確的。所以在噴射方案為每循環(huán)兩次噴射的基礎(chǔ)之上，本文從模擬樣機(jī)電噴控制策略模擬研究了噴油壓力，以及預(yù)噴油量等對(duì)于整機(jī)性能的影響程度。

　　2.模擬結(jié)果研究

　　2.1噴油壓力

　　在其他參數(shù)沒有變化的情況下，提升噴油壓力。從模擬結(jié)果來看，噴油壓力的不斷遞增，可靠扭矩以及二氧化氮在趨于增大，但是可靠燃油消耗率卻在降低。從具體原因來看，這是由于提升了噴油壓力可以提升燃油霧化質(zhì)量，同時(shí)推動(dòng)油氣混合，進(jìn)而改革了燃燒過程。噴油壓力提升之后，預(yù)混合燃燒的比重也在不斷遞增，燃燒重心也在趨于提前，整個(gè)燃燒過程也在趨于簡(jiǎn)短，這時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)的熱效率得到提升，所以可靠扭矩得到遞增，燃油消耗率降低。然而噴油壓力提升之后，在滯燃期內(nèi)噴入氣缸的燃油和組成的混合氣都可能在一定程度上得到提升，讓氣缸內(nèi)最大爆發(fā)壓力可能取得一定程度上提升，這些種種因素的影響都會(huì)使得二氧化氮的排放量遞增。另外如果噴油壓力過高的話，其不但會(huì)使噴油泵驅(qū)動(dòng)扭矩以及功率遞增，同時(shí)還可能對(duì)于燃油噴射系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和密封性提出非常嚴(yán)格的需求[2]。

　　2.2預(yù)噴油量

　　在其他參數(shù)不變化的情況下，依次設(shè)立預(yù)噴油量為循環(huán)噴油量具體指標(biāo)參數(shù)。具體分析出，預(yù)噴油量的遞增，可靠扭矩也會(huì)趨于降低，可靠燃油消耗率也在趨于加大，然而在轉(zhuǎn)速達(dá)到1000r/min的時(shí)候，其變化不是特別的明顯。二氧化氮排放在隨著噴油量遞增的同時(shí)，也在出現(xiàn)明顯的降低，然而在轉(zhuǎn)速達(dá)到1000r/min的時(shí)候，其指標(biāo)不會(huì)出現(xiàn)下降，反而出現(xiàn)上升的態(tài)勢(shì)。具體來看，這是由于在循環(huán)噴油量沒有變化的情況下，預(yù)噴油量出現(xiàn)遞增，但是主噴油量會(huì)出現(xiàn)顯著的降低，另外預(yù)噴射的燃燒過程基本上都出現(xiàn)在止點(diǎn)之前的，預(yù)噴燃油的燃燒在提升缸內(nèi)壓力以及溫度的同時(shí)，同時(shí)也會(huì)使得壓縮負(fù)功的遞增，因此，預(yù)噴油量不斷遞增，可靠扭矩減低，燃油消耗率就會(huì)加大[3]。

　　3.結(jié)語

　　綜上所述，本文通過模擬研究后發(fā)現(xiàn)，加大預(yù)噴油量可以有利于減少二氧化氮的排放量，然而預(yù)噴油量最好不能太大否則可能會(huì)影響發(fā)動(dòng)機(jī)的性能。另外適度的加大噴油壓力有利于提升發(fā)動(dòng)機(jī)的性能以及經(jīng)濟(jì)性，同時(shí)減少Soot的排放量，然而二氧化氮的排放有不斷遞增的態(tài)勢(shì)。當(dāng)然這些因素并不是單獨(dú)存在的，而是相互作用，相互配合影響著柴油發(fā)動(dòng)機(jī)的不同性能，所以務(wù)必要強(qiáng)化他們之間的協(xié)同配合，提升高壓共軌柴油機(jī)的總體性能。

　　【參考文獻(xiàn)】

　　[1]譚靖宇，石秀勇，陳泓等.燃油噴射參數(shù)對(duì)高壓共軌柴油機(jī)性能的影響[J].上海汽車，2012，3(10)：22-23.

　　[2]劉少華.柴油機(jī)燃用BED多組份燃料的燃燒過程研究[D].昆明理工大學(xué)，2013，11(28)：13-22.

　　[3]崔磊.高壓共軌柴油機(jī)混合氣形成及燃燒特性的研究[D].吉林大學(xué)，2013，(5)：10-22.

　　[4]陳杰，郭少平，朱輝.分時(shí)多任務(wù)機(jī)制在汽油機(jī)電控單元中的應(yīng)用[J];車用發(fā)動(dòng)機(jī)，2000(01).

　　[5]朱天樂，王建昕，傅立新，郝吉明.柴油機(jī)排氣后處理技術(shù)[J].車用發(fā)動(dòng)機(jī)，2002(06).

　　[6]汪志剛，張敬國(guó).高速?gòu)?qiáng)力電磁閥的研究現(xiàn)狀[J].車用發(fā)動(dòng)機(jī)，2003(01).

　　[7]宋軍，喬信起，黃震，李書澤，王巖.柴油機(jī)電控噴射系統(tǒng)發(fā)展現(xiàn)狀[J].車用發(fā)動(dòng)機(jī)，2003(03).

　　[8]仇滔，劉興華.電控單體泵供油系統(tǒng)仿真研究[J];車用發(fā)動(dòng)機(jī)，2005(02).

　　[9]劉振明，李珩，歐陽光耀.電控噴油器電磁閥驅(qū)動(dòng)電路的改進(jìn)設(shè)計(jì)及試驗(yàn)研究[J].車用發(fā)動(dòng)機(jī)，2009(01).

　　[10]王沛，馬修真，范立云，晏佳.電控單體泵噴油電磁閥驅(qū)動(dòng)控制電路設(shè)計(jì)[J].車用發(fā)動(dòng)機(jī)，2011(02).